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Linea 1: | Linea 1: | ||
+ | {{: | ||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | ====== Giunto a T tra due tubi a sezione circolare ====== | ||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | Partendo da questo modello discretizzato tramite elementi quadrilateri a quattro nodi: | ||
+ | [[https:// | ||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | si procede a completare la struttura sfruttando i piani di simmetria da definire. | ||
+ | Individuato l' | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | Determinato il centro del sistema di riferimento si procede a definire un piano di simmetria normale all' | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | Si procede analogamente alla definizione di un piano di simmetria normale all' | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | Bisogna tener presente che il cordone di saldatura non è presente nel modello ma è impostata la continuità degli spostamenti e delle rotazioni tra i due cilindri in quanto le saldature risultano di difficile modellazione. | ||
+ | Successivamente si duplica il nodo a centro faccia attraverso i seguenti comandi: | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | Si procede ad ottimizzare il modello effettuando il " | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | Si eliminano così eventuali nodi duplicati, nel caso in esame risultano 368 nodi. | ||
+ | |||
+ | Si definiscono le proprietà geometriche della struttura: | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | Successivamente si imposta lo spessore di 3 mm, estendendolo a tutti gli elementi attraverso: | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | Tuttavia gli elementi non vengono visualizzati con il loro spessore, che per essere visualizzato | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | Il comando "plot expanded" | ||
+ | Col comando " | ||
+ | |||
+ | Si definiscono le proprietà del materiale tramite: | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | Si assegna tale proprietà a tutti gli elementi. | ||
+ | |||
+ | |||
+ | Si imposta un foglio di calcolo per determinare il modulo di resistenza a flessione: {{: | ||
+ | |||
+ | Definiamo i terminali della struttura e i momenti come segue: | ||
+ | < | ||
+ | |||
+ | |||
+ | Procediamo imponendo gli RBE2'S ai terminali A, B e C chiamandoli rispettivamente RBE2_termA, RBE2_termB, RBE2_termC. Considerando come nodi di riferimento (" | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | |||
+ | Selezioniamo tutti i DOF per rimuovere i g.d.l. | ||
+ | |||
+ | A questo punto associamo agli RBE2's una denominazione differente da quella impostata dal software, in quanto solo temporanea, in modo da poterli richiamare nelle boundary conditions. | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | |||
+ | Per posizionare il corpo nello spazio imponiamo un vincolo di incastro sul terminale C: | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | Imponiamo i momenti flettenti sui terminali A e B impostiamo il valore numerico pari al modulo di resistenza a flessione precedentemente calcolato al fine di avere tensione nominale unitaria: | ||
+ | |||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | Analogamente applichiamo lo stesso carico al terminale B ma avendo verso uscente dal piano si imposta positivo. | ||
+ | Avendo definito le proprietà geometriche, | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | si selezionano il carico " | ||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | Una volta definiti quali sono i carichi da considerare è necessario definire quali sono le grandezze che si vogliono studiare a fine simulazione: | ||
+ | |||
+ | '' | ||
+ | |||
+ | |||
+ | selezioniamo Equivalent Von Mises Stress, Stress, Tying Moment, Tying Force, Displacement, | ||
+ | |||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | |||
+ | Lanciamo il calcolo e visualizziamo i risultati. | ||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | |||
+ | Osservando più in dettaglio i risultati, si nota un distacco di materiale nella zona di collegamento tra i tubi, dovuto ad un errore nel modello, nel quale le tensioni di Von Mises localizzate in tale zona sono troppo elevate. | ||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | Il problema è dovuto ad un' | ||
+ | Rieseguiamo lo sweep, impostando però la tolleranza a 0.01, e applichiamo a tutti i nodi. | ||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | Fatto ciò, riavviamo il calcolo, e osserviamo i risultati. | ||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | Si può notare che adesso la continuità delle tensioni è rispettata, e il risultato ha un buon riscontro fisico. | ||
+ | |||
+ | |||
+ | < | ||
+ | |||
+ | |||
+ | Dalla deformata è evidente un problema legato all' | ||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | |||
+ | ===== Autori, note e ringraziamenti ===== | ||
+ | |||
+ | ====Autori==== | ||
+ | Brigantino Matteo, Capoccia Gabriele, Cogotzi Daniele, Pinci Giorgio. | ||
+ | |||
+ | ====Tabella di monitoraggio carico orario==== | ||
+ | Ore-uomo richieste per la compilazione della pagina. | ||
+ | |||
+ | ^ Autore/ | ||
+ | | Brigantino | ||
+ | | Capoccia | ||
+ | | Cogotzi | ||
+ | | Pinci | 6 | --- | --- | --- | ** 6 ** | | ||
+ | | Giovanni Garlaschelli | ||
+ | | Revisore 2 | ||
+ | | Revisore 3 | ||
+ | | Revisore 4 | ||
+ | | **Totale** | ||
+ | |||
+ | La sezione relativa ai revisori è da compilarsi a cura del curatore. | ||
+ | </ | ||
+ | ==== Note di revisione ==== | ||
+ | < | ||
+ | **Note di prima revisione** | ||
+ | |||
+ | blabla | ||
+ | |||
+ | **Risposta degli autori** | ||
+ | |||
+ | blabla | ||
+ | |||
+ | **Revisione finale** | ||
+ | |||
+ | blabla | ||
+ | |||
+ | **Nota del curatore** | ||
+ | |||
+ | blabla | ||
+ | </ | ||
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+ | ===== PATTUME ===== | ||
+ | Spostare qui il materiale caricato dal docente non utilizzato a lezione o non inerente alla trattazione. | ||
+ | |||
+ | |||
+ | ~~DISCUSSION~~ |