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Linea 8: | Linea 8: | ||
Si utilizzano valori associati alla sollecitazione flessionale in presenza di gradiente tensionale nell' | Si utilizzano valori associati alla sollecitazione flessionale in presenza di gradiente tensionale nell' | ||
+ | |||
+ | Nel caso di completa plasticizzazione, | ||
Calcolata l'area resistente in $A=(w-d)h$, il carico di inizio plasticizzazione si valuta in $$P=\frac{A \cdot R_{s, | Calcolata l'area resistente in $A=(w-d)h$, il carico di inizio plasticizzazione si valuta in $$P=\frac{A \cdot R_{s, | ||
Linea 17: | Linea 19: | ||
$$M_3=\frac{d_3}{d_1}M_1$$. | $$M_3=\frac{d_3}{d_1}M_1$$. | ||
- | La forza tangenziale di ingranamento alla ruota 1 (ovvero all' | + | La forza tangenziale di ingranamento alla ruota 1 (ovvero all' |
Vista la natura folle della ruota 2, le componenti radiali $R$ e tangenziali $T$ e il modulo delle forze trasmesse sono uguali agli ingranamenti tra ruote 1 e 2 e tra ruote 2 e 3. | Vista la natura folle della ruota 2, le componenti radiali $R$ e tangenziali $T$ e il modulo delle forze trasmesse sono uguali agli ingranamenti tra ruote 1 e 2 e tra ruote 2 e 3. | ||
Linea 59: | Linea 61: | ||
===== Es. 4 ===== | ===== Es. 4 ===== | ||
- | L'area della sezione resistente del fusto è valutata in $$A=bh-2eg=407.0-34.0\cdot g;$$ la tensione critica a sforzo normale per cicli all' | + | L'area della sezione resistente del fusto è valutata in $$A(g)=bh-2eg=407.0-34.0\cdot g;$$ la tensione critica a sforzo normale per cicli all' |
Dalla formula | Dalla formula | ||
- | $$ P_\mathrm{scoppio} = A \cdot \frac{\sigma_\mathrm{crit, | + | $$ P_\mathrm{scoppio} = A(g) \cdot \frac{\sigma_\mathrm{crit, |
+ | |||
+ | Si considera quindi il ciclo di fatica con estremo trattivo pari alle forze inerziali al //pms.i.// ed estremo compressivo dato dalle sole azioni del gas al //pms.c.// in avviamento; tale ciclo viene quindi ribaltato in segno in modo da ottenerne uno equivalente a carico medio positivo; si calcola quindi il fattore $K$ per tale ciclo secondo la formula (6.1) p. 244 ottenendo | ||
+ | $$K=\frac{1+\frac{-F_\mathrm{pms, | ||
+ | a cui corrisponde sul diagramma di Goodman per lo sforzo normale del materiale una tensione critica di circa $\sigma_\mathrm{crit, | ||
+ | |||
+ | Si procede quindi al calcolo del coeff. di sicurezza utilizzando la formula | ||
+ | $$n=\frac{P_\mathrm{gas}}{A \sigma_\mathrm{crit, | ||
+ | |||
+ | All' | ||
+ | |||
+ | Poiché | ||
+ | * le forze inerziali al //pmi.// non superano in modulo le forze al //pms.c.// in avviamento, | ||
+ | * le forze inerziali al //pms.i.// superano in modulo le forze al //pms.c.// in avviamento, | ||
+ | ricalcolo il coeff. $K$ con la formula | ||
+ | $$K=\frac{1+\frac{-P_\mathrm{gas}}{F_\mathrm{pms, | ||
+ | I diagramma di Goodman a sforzo normale del materiale associa a tale $K$ un valore di tensione critica sostanzialmente invariato rispetto al prececente (sempre nell' | ||
+ | |||
+ | Si procede quindi al calcolo del coefficiente di sicurezza a questo secondo regime utilizzando la formula | ||
+ | $$n=\frac{P_\mathrm{pms.i.}^\prime}{A \sigma_\mathrm{crit, |
wikicdm9/2022-06-09_note.txt · Ultima modifica: 2023/01/23 10:48 da ebertocchi