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Linea 9: | Linea 9: | ||
Le tensioni nominali da utilizzarsi per il calcolo delle teoriche a bordo foro valgono: | Le tensioni nominali da utilizzarsi per il calcolo delle teoriche a bordo foro valgono: | ||
* casi **a** e **c**: $\sigma_\mathrm{n} = \sigma \frac{w}{w-d} \approx \sigma$ | * casi **a** e **c**: $\sigma_\mathrm{n} = \sigma \frac{w}{w-d} \approx \sigma$ | ||
- | * caso **b**, per il calcolo a bordo foro: $\sigma_\mathrm{n} = \sigma \frac{d/2}{w} \approx 0$ per l' | + | * caso **b**, per il calcolo a bordo foro: $\sigma_\mathrm{n} = \frac{\sigma |
I fattori di forma valgono | I fattori di forma valgono | ||
Linea 83: | Linea 83: | ||
$$P=\frac{8 W_g}{l}\frac{\sigma_\mathrm{crit, | $$P=\frac{8 W_g}{l}\frac{\sigma_\mathrm{crit, | ||
- | La tensione tagliante ai passaggi di portata risulta | + | La tensione tagliante ai passaggi di portata risulta per tale carico $P$ pari a |
- | $$\tau_T=\underbrace{\frac{4}{3}\left(1+\frac{1}{\eta +\frac{1}{\eta}}\right)}\frac{\frac{P}{2}}{\left(1-\eta^2\right)\frac{\pi d_e^2}{4}}=292.64\, | + | $$\tau_T=\frac{4}{3}\left(1+\frac{1}{\eta +\frac{1}{\eta}}\right)\frac{\frac{P}{2}}{\left(1-\eta^2\right)\frac{\pi d_e^2}{4}}=292.64\, |
- | ove il coefficiente che deriva il valore massimo della tensione tagliante dal valore medio è preso da tabella 6.1 a p. 44. | + | vedasi Eq. (3.2.24) |
Tale valore di tensione tagliante è piuttosto elevato, e suggerisce la possibilità -- spesso rilevata in applicazioni pratiche -- che la sezione dello spinotto al passaggio di portata risulti più sollecitata di quella in mezzeria. | Tale valore di tensione tagliante è piuttosto elevato, e suggerisce la possibilità -- spesso rilevata in applicazioni pratiche -- che la sezione dello spinotto al passaggio di portata risulti più sollecitata di quella in mezzeria. | ||
==== Secondo svolgimento valutato come corretto ==== | ==== Secondo svolgimento valutato come corretto ==== | ||
- | Si valuta in funzione del carico di combustione $Q$ la tensione tagliante al passaggio di portata, ottenendo | + | Si valuta in funzione del carico di combustione $Q$ la tensione tagliante al passaggio di portata, ottenendo |
- | $$\tau_T=\frac{4}{3}\left(1+\frac{1}{\eta +\frac{1}{\eta}}\right)\frac{\frac{Q}{2}}{\left(1-\eta^2\right)\frac{\pi d_e^2}{4}}=\lambda_T | + | $$\tau_T=\lambda_T |
- | Si valuta in funzione dello stesso carico di combustione $P^{\prime\prime}$ la tensione ovalizzante, | + | Si valuta in funzione dello stesso carico di combustione $P^{\prime\prime}$ la tensione ovalizzante, |
- | $$\sigma_o=\frac{ \sqrt{3} \sqrt{1-\eta}}{ \sqrt{\pi}\left(1-\eta\right)^2 \sqrt{\eta^2+1}}\frac{Q}{d_e^2}=\lambda_o | + | $$\sigma_o=\lambda_o\left(\frac{d_i}{d_e},\frac{l}{d_e}\right) \frac{Q}{d_e^2}$$ |
+ | |||
+ | Facoltativamente, | ||
+ | |||
+ | $$\sigma_N=\lambda_N \left(\frac{d_i}{d_e},\frac{l}{d_e}\right) \frac{Q}{d_e^2}; | ||
+ | |||
+ | tale componente | ||
+ | |||
+ | A questo punto, in analogia con Eq. (3.2.32) p. 822 si scrive | ||
+ | |||
+ | $$\left( | ||
+ | \left( | ||
+ | | ||
+ | \underbrace{ | ||
+ | +\frac{\lambda_N}{\sigma_\mathrm{N, | ||
+ | }_\mathrm{facoltativo} | ||
+ | \right)^2 | ||
+ | +\left( | ||
+ | \frac{\lambda_T} | ||
+ | {\tau_\mathrm{crit, | ||
+ | \right)^2\right)\left(\frac{Q}{d_e^2}\right)^2 | ||
+ | =\frac{1}{n^2}$$ | ||
+ | |||
+ | da cui si ricava, posto $n=1$, $Q$. |
wikicdm9/2022-02-02_note.1643980277.txt.gz · Ultima modifica: 2022/02/04 13:11 da ebertocchi